湿式除尘器使用在矿物开采知识

除尘效果好，湿式除尘器在矿物开采和加工利用等高产尘环节应用广泛，对湿式除尘原理、除尘效率、除尘器阻力特性、气液两相流等理论的   也较为丰富。随着能源危机的凸显，流体流动的能耗与除尘效率的综合评价显得尤为重要，在较高的除尘效率、较低的阻力及设备   工况区运行是湿式除尘器运行参数设定的   佳选择，目前这方面的综合   与评述也备受关注。目前对湿式除尘器内部复杂多相流动特性的   方法或使用数值模拟或基于测试并不   的气液比，   为   的实验手段较少，很难对除尘器效率、阻力和   工况区进行综合评价。

应用计算机多点实时测试技术和变频调速技术在较为宽泛的试验条件下对除尘器性能进行测试，已完成湿式除尘器内部压力分布和气液耦合特性等   ，在此基础上继续从除尘器运行时液相节流液位差、气相压损、除尘效率和除尘器共振等的变化规律出发进行   ，为探讨除尘器   、低耗、   的综合运行参数提供参考。

除尘器原理及基本特性

节流型自激式水幕除尘器结构原理，含尘气流在通风机抽吸作用下流入除尘器，气流经导流器引导至节流器处加速后在节流口对除尘液面形成冲击，节流口前后产生节流液位差Δh并同时产生大量高速运动的液滴，固相粉尘在冲击液面和与液滴接触时被捕捉，清洁气体经排气口排出。通过液床高度调节节流口初始过流面积，脱水器降低排气口液滴夹带量。

粉尘捕捉过程分析

液相捕捉粉尘的主要方式有惯性碰撞、截留和布朗扩散等，由于气液接触方式和流速等不同这三种方式对除尘效率的贡献也有差异。对节流型除尘器而言，由于Δh的影响，气流方向在节流口发生较大角度转变，随着气流流速和b0的变化，粉尘捕捉过程也发生着微妙的变化，当气流流速较小b0较大时，气流对液面的冲击微弱，大颗粒粉尘由于惯性碰撞进入液面被捕捉，部分小颗粒粉尘由于布朗扩散进入液面被捕捉，而绝大多数小颗粒粉尘随气流流出除尘器而未被捕捉；当气流速度增大，Δh随之不断提高时，气流对液面产生较大冲击，激发大量液滴，此时气流方向发生较大角度的改变，几乎所有大颗粒粉尘由于惯性碰撞而被捕捉，由于气流方向转变较大，   多较小粒径粉尘处于截留作用范围内被捕捉，而由于大量液滴在除尘腔中形成水幕，增加了微细粉尘布朗扩散的捕捉几率，此时即使较大的b0也不会太多的降低粉尘捕捉效率；而当气流速度进一步增加时，惯性碰撞与截留作用并不会随气流速度的增大而继续增大，反而会因气流速度过快而缩短接触时间，降低了布朗扩散对微细粉尘的捕捉效率。

除尘效率变化规律

湿式除尘器的除尘效率η与气液两相接触充分程度有关。随着流速增加，不同b0时的η都不断升高，b0较小时的除尘效率较高且   流速范围宽。当b0为−15，0和14mm时，在较小流速时除尘效率就能达到90%以上，而当流速分别大于7.5，8.8和9.2m/s时，η就能达到，随着流速进一步增加，除尘效率能达到以上；而当b0为34和45mm时，在较小流速时除尘效率不足90%，随着流速增加虽也能达到较高的除尘效率，但   流速范围较窄，当b0=34mm，v＞12.3m/s时，η能达98.6%，随着流速进一步增加η能达到99.4%，而当b0=45mm，v=15.8m/s时，η仅为98.2%，此时的除尘器阻力处于较高值。

分析可知：当b0较小时，初始过流面积较小，在较小流速情况下就产生了较大的Δh，气流在节流口处受节流液位差影响，产生较大程度的方向改变，很大部分大颗粒粉尘都通过惯性碰撞被捕捉，   了较高的除尘效率，随着流速增加，气流对液面的冲击增大，Δh进一步增大，且气流冲击的液滴量增加，在除尘腔中微细粉尘颗粒受布朗扩散作用影响被液滴捕捉，进一步提高了除尘效率。而当b0较大时，初始过流面积较大，需要有足够大的速度才能产生较大的Δh，因此惯性碰撞作用要在较大速度时才能起到较好作用，降低了整体除尘效率，而当流速进一步增加时，由于b0较大，同时Δh随流速增加而增加，二者形成了很大的过流面积，较多小颗粒粉尘来不及发生方向转变就随气流流过了节流口，逃脱了液相的捕捉作用，除尘效率始终处于较低水平。